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本工程位于成都市西北橋成都鐵路局工程總公司辦公樓的側(cè)面。主體建筑A區(qū)平面尺寸分別：30.8m×25.2m，柱網(wǎng)開間為7m，跨度分別為5.1、9.3、7.2m.建筑總高度地上23.7m，地上7層，1、2層為客房，3、4層為辦公用房，5層為健身、棋牌活動(dòng)用房，6層為檔案室，7層為大會(huì)議室，地下室用于停放自行車。
　　A區(qū)主體結(jié)構(gòu)型式為縱向框架、橫向板柱結(jié)構(gòu)，后張高效預(yù)應(yīng)力混凝土樓屋蓋，預(yù)應(yīng)力筋采用無粘結(jié)筋。L～7層樓面設(shè)預(yù)應(yīng)力縱向框架扁梁，每跨跨度為7m，斷面尺寸為1200mm×400mm、800mm×400mm、600mm×400mm三種，樓面板為無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力板，厚度為230mm，板跨度分別為5.1、9.3、7.2m，屋面為無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力正交網(wǎng)格梁，柱網(wǎng)為21.6m×2lm，梁斷面為300mm×1100mm，網(wǎng)格尺寸為2.33m×2.40mm，屋面板為普通鋼筋混凝土板，板厚為80mm. 
　　1結(jié)構(gòu)方案的研究
　　1.1初設(shè)階段由于建設(shè)方要求建筑總高度不超過24m及樓層總數(shù)不少于7層，若采用普通混凝土結(jié)構(gòu)，跨度為9.3m的框架梁斷面高度需900mm左右，3至6層層高為3.3m的無隔墻大間空僅為3.3－0.9＝2.4m，房間凈空很低，效果很差，7層大會(huì)議室更無法使用，建筑方案不能實(shí)施。預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)由于能有效地降低結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面高度，增加室內(nèi)凈空，起到在凈空不變的情況下降低層高的作用。經(jīng)多方案比選論證，最后決定采用高效預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。
　　1.2施設(shè)階段
　　3.2.1預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)的選擇目前普遍采用的預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)有無梁樓蓋和有梁樓蓋兩種。無梁樓蓋有其頂棚平整、降低層高、易于布設(shè)管道等優(yōu)點(diǎn)，但由于該工程跨度分別為5.1m、9.3m、7.2m，跨度變化較大，樓板與框架柱節(jié)點(diǎn)處的較大彎矩使得樓板的抗沖切較難滿足。若為了滿足樓板的抗沖切要求，需在柱頂加板托，這樣在柱頂局部范圍出現(xiàn)一個(gè)“墩子”，影響不準(zhǔn)備設(shè)吊頂?shù)目头棵烙^。因此，決定采用有梁樓蓋。
　　1.2.2樓蓋預(yù)應(yīng)力框架梁的設(shè)置由于客房管道井的影響，不能在橫向設(shè)預(yù)應(yīng)力框架扁梁，因此該工程僅縱向設(shè)預(yù)應(yīng)力框架扁梁，跨度為7m，5.1m、9.3m、7.2m跨度的板將荷載直接傳給縱向預(yù)應(yīng)力框架扁梁，橫向的風(fēng)、地震等水平荷載在樓板內(nèi)引起的內(nèi)力，主要由配置在柱上預(yù)應(yīng)力板帶內(nèi)的普通鋼筋承受。
　　1.2.3該結(jié)構(gòu)方案優(yōu)點(diǎn)
　　①由于采用了預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)，降低了結(jié)構(gòu)的斷面高度，在保證室內(nèi)凈空的條件下，有效地降低樓層高度，同樣總建筑高度下比采用普通混凝土結(jié)構(gòu)多修了一層（采用普通混凝土結(jié)構(gòu)由于凈空原因只能修六層），為建設(shè)方多爭取了一層的建筑面積，取得了很好的效益。
　　②荷載傳力路線為：樓板一縱向預(yù)應(yīng)力框架梁一框架柱一基礎(chǔ)，結(jié)構(gòu)受力明確，無多余的傳力過程。
　　③由于僅縱向設(shè)預(yù)應(yīng)力框架梁，給暖通、給排水、電力管道（線）布置提供了有利條件，減少了暖通、給排水、電力專業(yè)的設(shè)計(jì)難度。
　　2框架結(jié)構(gòu)計(jì)算
　　2.1基本參數(shù)①抗震設(shè)防7度，抗震等級(jí)三級(jí)②場地土類別：二類場地土③混凝土：C40④樓、屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN／㎡）
　　健身、棋牌活動(dòng)室：2，檔案室：3不上人屋面：0.7，上人屋面：1.5客房、辦公室、大會(huì)議室：2⑤梁、板裂縫控制等級(jí)為二級(jí)⑥結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算方法：采用PKPM程序進(jìn)行計(jì)算
　　2.2框架梁參數(shù)梁設(shè)計(jì)以D軸六層框架為例，梁內(nèi)布置14根d＝15mm無粘預(yù)應(yīng)力鋼絞線（ ptk＝1570N／m㎡），支座及跨中均布置8Ф22普通鋼筋。無粘結(jié)筋張拉控制應(yīng)力бcon＝0.7×1570＝1100N／m㎡，扣除全部損失后預(yù)應(yīng)力筋的有效應(yīng)力бpe＝814N／m㎡.扁梁截面1200×400，翼緣板寬取2300，截面積A＝0.733㎡，慣性矩T＝0.00871m4，形心位置y1＝0.17lm，y2＝0.229m.
　　2.3結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析結(jié)果荷載作用下彎矩包絡(luò)圖，預(yù)應(yīng)力等效荷載綜合彎矩圖。
　　2.4框架梁正截面抗裂度驗(yàn)算
　　2.4.1混凝土受拉區(qū)容許拉應(yīng)力荷載短期效應(yīng)組合0.6γ tk＝2580kN／㎡，荷載長期效應(yīng)組合0.25γ tk＝1070kN／㎡ 
　　2.4.2支座截面抗裂度Npe＝1584kN，預(yù)應(yīng)力綜合彎矩Mp＝272kN—m荷載短期效應(yīng)組合彎矩Ms＝497.5kN－m，σsc＝（Ms—Mp）y1／I—Npe／A＝2266＜2580kN／㎡荷載長期效應(yīng)組合彎矩M1＝439.8kN—m，σ1c＝（M1一Mp）y1／I—Npe／A＝l133kN／㎡（相對(duì)誤差為（1133—1070）／1070＝5.9％，可）
　　2.4.3跨中截面抗裂度Npe＝1584kN，Mp＝179.6kN—m，Ms＝265.3kN—m，σsc＝92＜2580kN／㎡M1＝234.4kN—m，σ1c＝—718kN／㎡（受壓）
　　2.5框架梁正截面強(qiáng)度驗(yàn)算
　　2.5.1無粘筋應(yīng)力設(shè)計(jì)值hp＝400—60＝340mm配筋指標(biāo)βo＝（Ap6pe十A sy）／（cmbh p）
　　＝0.288＜0.45應(yīng)力設(shè)計(jì)值6p＝[σpe十（500—770βo）]／1.2＝910N／m㎡ 
　　2.5.2支座截面強(qiáng)度驗(yàn)算次彎矩Mc＝96.2kN—m，設(shè)計(jì)彎矩M‘＝M—Mc＝544.8kN—m，χ＝（A pбp十A s？y—A s？y）／（b？㎝）＝69mm，承載力Mu＝85l＞M’＝544.8kN—m，開裂彎矩Mcr＝Mp十（Npe／A十γ？tk）W＝600KN—m＜mu＝85lkN—m（可）
　　2.5.3跨中裁面強(qiáng)度驗(yàn)算Mc＝—88kN—m，M‘＝411.5kN—m，χ＝4lmm，Mu＝851＞M’＝411.5，Mcr＝425＜Mu＝85l（可）
　　3樓面板設(shè)計(jì)
　　樓板設(shè)計(jì)以五層樓面為例，板厚h＝230mm，預(yù)應(yīng)力筋采用7Ф？5平行鋼絲束（？ptk＝1570N／m㎡），間距為260mm，6con＝0.7×1570＝1100N／m㎡，扣除全部損失后有效應(yīng)力6pe＝901N／m㎡.普通鋼筋（二級(jí)鋼）板底通長Ф12＠200板面支座負(fù)筋Ф12＠150. 
　　3.1計(jì)算簡圖及預(yù)應(yīng)力筋布置
　　（a）板豎向荷載計(jì)算簡圖，kPa；（b）板恒載彎矩圖，kN·m； 扳活載彎矩包絡(luò)圖，kN·m；（d）板預(yù)應(yīng)力筋布置；（e）綜合彎矩圖，kN·m；（f）板活載彎矩包絡(luò)固，kN·m板截面參數(shù)：A＝0.805m2，I＝0.00355m4
　　3.2板內(nèi)力分析結(jié)果
　　為方便內(nèi)力組合及配筋計(jì)算，在對(duì)樓面恒活載內(nèi)力分析時(shí)，板計(jì)算寬度取3.5m，與地震荷載內(nèi)力分析時(shí)等寬度。
　　3.3板正截面抗裂度驗(yàn)算
　　3.3.1混凝土受拉區(qū)容許應(yīng)力同梁
　　3.3.2截面抗裂度Ap＝1871mm2，Npe＝1686kN，M活＝54.1kN—m’預(yù)應(yīng)力綜合彎矩與恒載彎矩相互抵消，則бsc＝My／I－Npe／A＝—342kN／㎡（受壓），б1c＝0.4My／I—Npe／A＝—1393kN／㎡（受壓）
　　3.4正截面強(qiáng)度驗(yàn)算（無地震組臺(tái)）
　　3.4.1無粘結(jié)筋應(yīng)力設(shè)計(jì)值
　　平均6p＝（бpl十бp2十бp3十бp4）／5＝958N／mm2 
　　3.4.2支座截面強(qiáng)度驗(yàn)算Mc＝35.9kN—m，M‘＝254.9kN—m，χ＝35mm Mn＝484＞M’＝254.9，Mcr＝376＜Mu＝484（可）
　　3.4.3跨中截面強(qiáng)度驗(yàn)算
　　3.5正截面強(qiáng)度驗(yàn)算（有地震組合）
　　3.5.1邊支座χ＝12.4mm，Mu＝125＞M‘＝71.8kN—mб
　　3.5.2中支座M’＝236Kn－m<無地震組合的M‘＝254.9）
　　承載力驗(yàn)算不起控制作用。
　　4結(jié)語

　　4.1預(yù)應(yīng)力度與抗裂度
　　根據(jù)目前的國內(nèi)設(shè)計(jì)規(guī)范，無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)一般按二級(jí)抗裂度控制。預(yù)應(yīng)力度偏高，有時(shí)反向應(yīng)力較高往往不利于早期裂縫控制，也不利于抗震耗能。如果為了降低預(yù)應(yīng)力度而增加普通鋼筋，則總用鋼量增大，總體上看不經(jīng)濟(jì)，表明大多情況下樓蓋結(jié)構(gòu)按二級(jí)抗裂度設(shè)計(jì)偏嚴(yán)。建議適當(dāng)放寬混凝土受拉允許應(yīng)力，例如：拉應(yīng)力限制系數(shù)бcts由0.6放寬為0.8～1.0，αctl由0.25放寬為0.4～0.5.這方面還有待進(jìn)一步研究。
　　4.2實(shí)踐與展望
本工程于1998年上半年完成設(shè)計(jì)，1999年底竣工。實(shí)踐證明這種結(jié)構(gòu)具有節(jié)約鋼材、減輕自重、改善建筑使用功能和結(jié)構(gòu)受力性能、增大室內(nèi)空間、提高容積率、綜合經(jīng)濟(jì)效果好等優(yōu)點(diǎn)，值得大力推廣。可以相信，21世紀(jì)的預(yù)應(yīng)力技術(shù)將更加普及和全面發(fā)展！